如來了解煙囪的計算

　　煙囪計算主要是確定煙囪的高度與直徑。

　　將式((2-82)變形，即得到計算煙囪高度的公式:由式(2-84)可見，要計算煙囪高度，除了空氣和煙氣的溫度及密度外，必須知道:

　　1)煙囪*低限度的抽力ｈ。

　　2)煙囪的動壓頭增量。

　　3)煙囪內(nèi)部摩擦阻力所造成的壓頭損失。
　　(1)煙囪底部*低限度的抽力應能克服煙氣在煙道內(nèi)流動時的全部阻力。由于考慮到煙道可能發(fā)生堵塞、漏氣，爐子工作強化時燃料消耗增加，煙氣量將相應增加等因素，所以在計算煙囪時，抽力應比按式(2-83)計算所得的值有20%-30%的裕量。在較長和較復雜的煙道系統(tǒng)中。計算時應采取分段計算的方法。這是因為在整個煙道系統(tǒng)中煙氣的溫度和密度變化較大。各段氣體流速也不相同。
　　(2)煙囪中的動壓頭增量。式(2-82)中的這一項是因為煙囪直徑上小下大，如果直徑不變。則自然不必考慮這一項計算動壓頭增量需要知道煙囪底部的煙氣流速喲和煙氣密度Pmi。以及煙囪出口的煙氣流速喲和密度而:。這些數(shù)據(jù)基本上是根據(jù)經(jīng)驗值選取和計算的。要計算煙囪底部的煙氣流速和煙氣密度，必須先知道該處煙氣的溫度。該處的溫度又是根據(jù)煙氣出爐溫度減去煙道中的溫度降求得的。煙氣在煙道內(nèi)的溫度降與煙氣溫度和煙道狀況有關，表2-11是每米煙道溫度降的經(jīng)驗數(shù)據(jù)。煙囪頂部的煙氣溫度則根據(jù)煙囪底部的煙氣溫度減去煙氣在煙囪內(nèi)的溫度降，每米煙囪高度的溫度降為:磚煙囪1-1。5C/m，金屬煙囪(無內(nèi)襯)3^-4C/m，金屬煙囪(有內(nèi)襯)2-2。5C/m，混凝土煙囪0。1-0。3C/m，在設計新煙囪時，煙囪高度H還是一個未知數(shù)，因此在計算煙囪內(nèi)煙氣的溫度降時(及計算摩擦阻力時)，必須預先取近似值，其近似值的公式為:H七(25~30)d2(2一85)式中d2—煙囪頂部的出口直徑，M。

　　決定煙囪頂部的出口直徑是根據(jù)煙氣出口流速uh確定的，一般取標準狀態(tài)流速uu=2。54m/s。速度太大增加了動能的損失，太小則可能發(fā)生倒風現(xiàn)象。為了使煙囪結構上穩(wěn)定，除了不高的金屬煙囪上下直徑相同外，一般可取煙囪底部的內(nèi)徑d，等于頂部出口直徑d:的1。3-1。5倍。磚煙囪和混凝土煙囪的d，不小于800mm?；蛴孟铝泄絹碛嬎?

　　 (3)煙氣在煙囪中的摩擦阻力。煙氣在煙囪中的摩擦阻力可以參照式((2-49)進行計算。注意其中的速度w、管徑d、煙氣密度Pa均取煙囪中的平均值。將以上所得的數(shù)據(jù)代人式(2-84)。就可以算出煙囪的高度。在高海拔地區(qū)，煙囪的抽力達不到計算值。應在(Per-P+a)g一項的后面乘以當?shù)卮髿鈮簆與標準大氣壓的比值(即P/760)。

　　 煙囪的高度除了考慮有足夠的抽力之外，還要考慮對周圍環(huán)境的污染問題。一般應比附近*高建筑物高5m以上，所以多數(shù)爐子的煙囪高度都有富裕。由于深井爐計算中是以假定爐底水平面的相對靜壓為零作為前提的，煙囪的抽力有富裕，就一定會在爐膛內(nèi)造成負壓。這樣將會有大量冷空氣被吸人，這是我們所不希望的。為了調節(jié)爐內(nèi)的靜壓，通常在煙道內(nèi)設置閘門來抵消剩余的抽力。當閘門插下時，煙道通道的局部阻力加大，煙囪對爐子的實際抽力則減小。有的工廠還采取人為地讓冷空氣吸人煙道的辦法來調節(jié)抽力，冷空氣吸入后，煙氣量增大，煙氣溫度降低，這兩個因素都使實際抽力減小。依靠人工調節(jié)閘門往往不及時，在現(xiàn)代化的爐子上，閘門的控制是通過壓力參數(shù)輸人自動調節(jié)系統(tǒng)進行調節(jié)的。

　　 當有幾個爐子合用一個煙囪時，煙囪的抽力只按阻力*大的那個爐子的系統(tǒng)來計算，但在計算煙囪內(nèi)的動壓頭增量和摩擦阻力時，則要按總的煙氣量來計算。在這種情況下，如果任何一座爐子的煙氣量發(fā)生波動，總的抽力就將引起變化，也會影響其他爐子的工作。所以煙氣量變動大的爐子*好有各自獨立的煙囪。