在開工調(diào)整過程中，發(fā)現(xiàn)燒嘴設(shè)計(jì)能力超過實(shí)際需要過多。為解決這一問題，將一座爐子的部分燒嘴關(guān)掉，僅剎下24個(gè)(這樣作破壞了爐寬上溫度分布的均勻性)。在另一座爐子的空氣和煤氣噴口里裝進(jìn)插入件。
　　均熱段護(hù)頂下方的護(hù)壓為3.6-3.8屯米水往時(shí)，護(hù)長(zhǎng)上的壓力分布很不均勻。第一(順爐氣流向?yàn)樾?上加熱段，點(diǎn)鋼面出現(xiàn)址大爐壓(0-8-1.2毫米水柱)。在各種不同煤氣流且的情況下，下加熱段出現(xiàn)很大的負(fù)壓(達(dá)2.5-3.5充米水柱)，這種負(fù)壓造成冷鳳吸人量3000^-3500米3/時(shí)，不僅降低了燃料利用，且使憋燒過程難于控制。
　　為克服這一缺點(diǎn)，于第二下加熱段下煙口之前試行補(bǔ)加檔墻，擋墻的理想高度按經(jīng)驗(yàn)確定:當(dāng)護(hù)子平均熱能力為50 x 100千卡/時(shí)時(shí)，取為800毫米。爐氣流路上加阻力，使下加熱段的負(fù)壓減小到1.5-2毫米水林，從而下加熱段煤氣消耗量縮減100米’/時(shí)(在溫度制度不變的情況下)。
　　用200 x 1500 x 2500毫米Cr3nc鋼板壞進(jìn)行加熱質(zhì)量的試驗(yàn)研究。試91.1板坯入爐前，擂人熱電偶(如圖I-46所示)。
　　投產(chǎn)之初，軋制過程中出現(xiàn)帶鋼往下彎曲的情況。分析認(rèn)為，這是由于板壞上、下表面具有較大的溫度差所致。
　　試驗(yàn)了兩種加熱制度方案:第一方案，下加熱段溫度保持高于上加熱段500C，以實(shí)現(xiàn)較弧化的下加熱;第二方案，如通常那樣，上方加熱較為強(qiáng)化。試驗(yàn)在相同的平均加熱速度(單位護(hù)底面積產(chǎn)量350-370公斤/米2·時(shí))下進(jìn)行。
　　圖1-48示有板坯按第二方案加熱時(shí)敵面各點(diǎn)的溫度變化曲線。加熱30分鐘后(相當(dāng)于鋼料轉(zhuǎn)到第二加熱段)，淆管上方板坯截而的*大溫差為2000C。加熱進(jìn)行100分鐘(第二加熱段終點(diǎn))后，板坯截面*大溫差有所擴(kuò)大(達(dá)300'C)。這是由第二加熱段的高溫(12800C)所引起。到第一加熱段后，溫度差急劇縮小 (加熱進(jìn)行2.5小時(shí)后，縮小到90-1100c)。此時(shí)，板坯上表面溫度為12400C，下表11200C。到第一加熱段終點(diǎn)，溫度繼續(xù)均勻化;板坯轉(zhuǎn)到實(shí)底均熱床后，汾管延長(zhǎng)線上的截面溫差為500C。